羅茨氣體流量計內(nèi)容說明
本發(fā)明涉及一種氣體流量計,具體涉及一種羅茨氣體流量計。
發(fā)明背景
在燃?xì)廨斉湫袠I(yè),是使用相當(dāng)普遍的高精度計量儀器。目前在用的結(jié)構(gòu)上主要包括殼體、芯軸和羅茨輪,所述芯軸通過軸承與殼體連接,羅茨輪安裝在芯軸上并設(shè)于殼體內(nèi),芯軸與殼體之間還設(shè)置有一定的密封結(jié)構(gòu),以防氣體外泄。發(fā)明人通過研究分析發(fā)現(xiàn),上述的存在一個*以來一直被忽視的缺點:由于經(jīng)過該羅茨流量計的燃?xì)?如天然氣)中往往含有一定量的粉塵,而中沒有能夠有效阻斷這些粉塵侵入所述軸承的結(jié)構(gòu),因此在使用一段時間后該軸承的轉(zhuǎn)動靈活度就會下降,使得芯軸和羅茨輪的轉(zhuǎn)速降低,相應(yīng)的導(dǎo)致殼體內(nèi)部氣壓增高,一旦殼體內(nèi)部氣壓增高到一定程度,就會導(dǎo)致殼體中的受計量氣體從羅茨輪與殼體之間的配合間隙穿過,從而影響羅茨流量計的計量精度。
發(fā)明內(nèi)容
針對上述缺點,本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種能夠防止受計量氣體中的粉塵進(jìn)入軸承進(jìn)而影響計量精度的。
圖為本發(fā)明實施例2的結(jié)構(gòu)示意圖本發(fā)明的包括殼體、芯軸和羅茨輪,所述芯軸通過軸承與殼體連接,羅茨輪安裝在芯軸上并設(shè)于殼體內(nèi),并且,殼體側(cè)部安裝有壓板,所述軸承安裝在該壓板上,壓板的內(nèi)側(cè)面與羅茨輪上與該內(nèi)側(cè)面相對的端面之間形成*側(cè)隙,該*側(cè)隙的寬度>0且≤0 .35毫米;芯軸上套有防塵隔圈,該防塵隔圈具有軸套部和位于該軸套部外圓柱面上的凸環(huán)部,所述軸套部與芯軸孔軸配合且軸套部的前后兩端分別緊靠在軸承和羅茨輪相對的端面上從而使所述防塵隔圈軸向固定于軸承和羅茨輪之間,凸環(huán)部上面朝羅茨輪的一側(cè)面與羅茨輪上與該側(cè)面相對的端面之間形成第二側(cè)隙,該第二側(cè)隙的寬度≥0且≤0 .75毫米,凸環(huán)部上面朝壓板的一側(cè)面上加工有至少兩圈沿凸環(huán)部徑向間隔排列并以芯軸中心軸線為圓心的環(huán)形密封齒,壓板與所述防塵隔圈非接觸配合且壓板上設(shè)有與環(huán)形密封齒形成曲折迷宮形間隙的密封齒槽,所述環(huán)形密封齒與密封齒槽之間的齒側(cè)單邊間隙為>0且≤0 .5毫米。上述結(jié)構(gòu)的既能夠有效防止受計量氣體中的粉塵進(jìn)入軸承,同時其防塵密封結(jié)構(gòu)也不會產(chǎn)生阻礙芯軸和羅茨輪轉(zhuǎn)動的阻力,因此能夠更好保證的計量精度。
作為在上述技術(shù)方案基礎(chǔ)上的進(jìn)一步改進(jìn),所述*側(cè)隙的寬度為0 .05-0 .25毫米,則所述第二側(cè)隙的寬度至少比*側(cè)隙的寬度大0 .15毫米。當(dāng)*側(cè)隙的寬度為0 .05-0 .25毫米且第二側(cè)隙的寬度至少比*側(cè)隙的寬度大0 .15毫米時,殼體內(nèi)的受計量氣體從*側(cè)隙進(jìn)入第二側(cè)隙時由于第二側(cè)隙的寬度變化而降低了壓力,氣體中的粉塵趨向于向壓力較小的第二側(cè)隙內(nèi)流動,因此粉塵更容易聚集在第二側(cè)隙中,進(jìn)而減少了進(jìn)入曲折迷宮形間隙的粉塵數(shù)量,進(jìn)一步提高了防塵密封效果;由于第二側(cè)隙的寬度比*側(cè)隙的寬度大,故凸環(huán)部上面朝羅茨輪的一側(cè)面凹于壓板的內(nèi)側(cè)面,也可避免對羅茨輪形成運動干涉。*側(cè)隙的寬度可再優(yōu)選為0 .1-0 .2毫米,第二側(cè)隙的寬度再優(yōu)選為0 .4-0 .6毫米,這時,*側(cè)隙的寬度比較容易通過目前的加工手段加以保證,同時也能夠防止受計量氣體較多的通過*側(cè)隙進(jìn)入第二側(cè)隙內(nèi),更好的保證的計量精度;第二側(cè)隙的寬度為0 .4-0 .6毫米時也能夠更好的保證粉塵在第二側(cè)隙中的聚集量。
上述各技術(shù)方案中所述環(huán)形密封齒與密封齒槽之間的齒側(cè)單邊間隙優(yōu)選為0 .1-0 .3毫米;更優(yōu)選為0 .2-0 .3毫米。上述各技術(shù)方案中防塵隔圈的軸套部與芯軸的單邊配合間隙優(yōu)選為0 .1-0 .15毫米。上述各技術(shù)方案中所述壓板與防塵隔圈的軸套部的單邊配合間隙優(yōu)選為0 .05-0 .35毫米;更優(yōu)選為0 .2-0 .3毫米。