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上海壹僑國際貿(mào)易有限公司
主營產(chǎn)品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
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更新時間：2025-03-20 20:44:10瀏覽次數(shù)：1133
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| 產(chǎn)地類別 | 進(jìn)口 |
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SOLARTRON 806410-SX 夾持套
SOLARTRON 806410-SX 夾持套
按現(xiàn)代電力電子的應(yīng)用領(lǐng)域，我們把電源模塊劃分如下:
折疊綠色電源模塊
高速發(fā)展的計算機(jī)技術(shù)帶領(lǐng)人類進(jìn)入了信息社會,同時也促進(jìn)了電源模塊技術(shù)的迅速發(fā)展。八十年代,計算機(jī)全面采用了開關(guān)電源,*完成計算機(jī)電源換代。接著開關(guān)電源技術(shù)相繼進(jìn)入了電子、電器設(shè)備領(lǐng)域。
計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展,提出綠色電腦和綠色電源模塊。綠色電腦泛指對環(huán)境無害的個人電腦和相關(guān)產(chǎn)品，綠色電源系指與綠色電腦相關(guān)的高效省電電源,根據(jù)美國環(huán)境保護(hù)署l992年6月17日"能源之星"計劃規(guī)定,桌上型個人電腦或相關(guān)的外圍設(shè)備,在睡眠狀態(tài)下的耗電量若小于30瓦,就符合綠色電腦的要求,提高電源效率是降低電源消耗的根本途徑。就目 前效率為75%的200瓦開關(guān)電源而言,電源自身要消耗50瓦的能源。
折疊開關(guān)電源模塊
通信業(yè)的迅速發(fā)展極大的推動了通信電源的發(fā)展。高頻小型化的開關(guān)電源及其技術(shù)已成為現(xiàn)代通信供電系統(tǒng)的主流。在通信領(lǐng)域中,通常將整流器稱為一次電源,而將直流-直流(DC/DC)變換器稱為二次電源。一次電源的作用是將單相或三相交流電網(wǎng)變換成標(biāo)稱值為48V的直流電源。當(dāng)前在程控交換機(jī)用的一次電源中,傳統(tǒng)的相控式穩(wěn)壓電源己被高頻開關(guān)電源取代,高頻開關(guān)電源(也稱為開關(guān)型整流器SMR)通過MOSFET或IGBT的高頻工作,開關(guān)頻率一般控制在50-100kHz范圍內(nèi),實現(xiàn)高效率和小型化。近幾年,開關(guān)整流器的功率容量不斷擴(kuò)大,單機(jī)容量己從48V/12.5A、48V/20A擴(kuò)大到48V/200A、48V/400A。
因通信設(shè)備中所用集成電路的種類繁多,其電源電壓也各不相同,在通信供電系統(tǒng)中采用高功率密度的高頻DC-DC隔離電源模塊,從中間母線電壓(一般為48V直流)變換成所需的各種直流電壓,這樣可大大減小損耗、方便維護(hù),且安裝、增加非常方便。一般都可直接裝在標(biāo)準(zhǔn)控制板上,對二次電源的要求是高功率密度。因通信容量的不斷增加,通信電源容量也將不斷增加。
折疊變換器
DC/DC變換器將一個固定的直流電壓變換為可變的直流電壓,這種技術(shù)被廣泛應(yīng)用于無軌電車、地鐵列車、電動車的無級變速和控制,同時使上述控制獲得加速平穩(wěn)、快速響應(yīng)的性能,并同時收到節(jié)約電能的效果。用直流斬波器代替變阻器可節(jié)約電能(20~30)%。直流斬波器不僅能起調(diào)壓的作用(開關(guān)電源), 同時還能起到有效地抑制電網(wǎng)側(cè)諧波電流噪聲的作用。
通信電源的二次電源DC/DC變換器已商品化,模塊采用高頻PWM技術(shù),開關(guān)頻率在500kHz左右,功率密度為5W~20W/in3。隨著大規(guī)模集成電路的發(fā)展,要求電源模塊實現(xiàn)小型化,因此就要不斷提高開關(guān)頻率和采用新的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),當(dāng)前已有一些公司研制生產(chǎn)了采用零電流開關(guān)和零電壓開關(guān)技術(shù)的二次電源模塊,功率密度有較大幅度的提高。
折疊UPS
不間斷電源(UPS)是計算機(jī)、通信系統(tǒng)以及要求提供不能中斷場合所必須的一種高可靠、高性能的電源。交流市電輸入經(jīng)整流器變成直流,一部分能量給蓄電池組充電,另一部分能量經(jīng)逆變器變成交流,經(jīng)轉(zhuǎn)換開關(guān)送到負(fù)載。為了在逆變器故障時仍能向負(fù)載提供能量,另一路備用電源通過電源轉(zhuǎn)換開關(guān)來實現(xiàn)。
現(xiàn)代UPS普遍了采用脈寬調(diào)制技術(shù)和功率M0SFET、IGBT等現(xiàn)代電力電子器件,電源的噪聲得以降低,而效率和可靠性得以提高。微處理器軟硬件技術(shù)的引入,可以實現(xiàn)對UPS的智能化管理,進(jìn)行遠(yuǎn)程維護(hù)和遠(yuǎn)程診斷。
目前在線式UPS的大容量已可作到600kVA。超小型UPS發(fā)展也很迅速,已經(jīng)有0.5kVA、lVA、2kVA、3kVA等多種規(guī)格的產(chǎn)品。
折疊變頻器電源
變頻器電源主要用于交流電機(jī)的變頻調(diào)速,其在電氣傳動系統(tǒng)中占據(jù)的地位日趨重要,已獲得巨大的節(jié)能效果。變頻器電源主電路均采用交流-直流-交流方案。工頻電源通過整流器變成固定的直流電壓,然后由大功率晶體管或IGBT組成的PWM高頻變換器, 將直流電壓逆變成電壓、頻率可變的交流輸出,電源輸出波形近似于正弦波,用于驅(qū)動交流異步電動機(jī)實現(xiàn)無級調(diào)速。
上400kVA以下的變頻器電源系列產(chǎn)品已經(jīng)問世。八十年代初期,日本東芝公司先將交流變頻調(diào)速技術(shù)應(yīng)用于空調(diào)器中。至1997年,其占有率已達(dá)到日本家用空調(diào)的70%以上。變頻空調(diào)具有舒適、節(jié)能等優(yōu)點。國內(nèi)于90年代初期開始研究變頻空調(diào),96年引進(jìn)生產(chǎn)線生產(chǎn)變頻空調(diào)器,逐漸形成變頻空調(diào)開發(fā)生產(chǎn)熱點。預(yù)計到2000年左右將形成高潮。變頻空調(diào)除了變頻電源外,還要求有適合于變頻調(diào)速的壓縮機(jī)電機(jī)。優(yōu)化控制策略,精選功能組件,是空調(diào)變頻電源研制的進(jìn)一步發(fā)展方向。
高頻逆變式整流焊機(jī)電源是一種高性能、高效、省材的新型焊機(jī)電源,代表了當(dāng)今焊機(jī)電源的發(fā)展方向。由于IGBT大容量模塊的商用化,這種電源更有著廣闊的應(yīng)用前景。
逆變焊機(jī)電源大都采用交流-直流-交流-直流(AC-DC-AC-DC)變換的方法。50Hz交流電經(jīng)全橋整流變成直流,IGBT組成的PWM高頻變換部分將直流電逆變成20kHz的高頻矩形波,經(jīng)高頻變壓器耦合, 整流濾波后成為穩(wěn)定的直流,供電弧使用。
由于焊機(jī)電源的工作條件惡劣,頻繁的處于短路、燃弧、開路交替變化之中,因此高頻逆變式整流焊機(jī)電源的工作可靠性問題成為關(guān)鍵的問題,也是用戶關(guān)心的問題。采用微處理器做為脈沖寬度調(diào)制(PWM)的相關(guān)控制器,通過對多參數(shù)、多信息的提取與分析,達(dá)到預(yù)知系統(tǒng)各種工作狀態(tài)的目的,進(jìn)而提前對系統(tǒng)做出調(diào)整和處理,解決了當(dāng)前大功率IGBT逆變電源可靠性。
國外逆變焊機(jī)已可做到額定焊接電流300A,負(fù)載持續(xù)率60%,全載電壓60~75V,電流調(diào)節(jié)范圍5~300A,重量29kg。
折疊直流電源模塊
大功率開關(guān)型高壓直流電源廣泛應(yīng)用于靜電除塵、水質(zhì)改良、醫(yī)用X光機(jī)和CT機(jī)等大型設(shè)備。電壓高達(dá)50~l59kV,電流達(dá)到0.5A以上,功率可達(dá)100kW。
自從70年代開始,日本的一些公司開始采用逆變技術(shù),將市電整流后逆變?yōu)?kHz左右的中頻,然后升壓。進(jìn)入80年代,高頻開關(guān)電源技術(shù)迅速發(fā)展。德國西門子公司采用功率晶體管做主開關(guān)元件,將電源的開關(guān)頻率提高到20kHz以上。并將干式變壓器技術(shù)成功的應(yīng)用于高頻高壓電源,取消了高壓變壓器油箱,使變壓器系統(tǒng)的體積進(jìn)一步減小。
國內(nèi)對靜電除塵高壓直流電源進(jìn)行了研制,市電經(jīng)整流變?yōu)橹绷?采用全橋零電流開關(guān)串聯(lián)諧振逆變電路將直流電壓逆變?yōu)楦哳l電壓,然后由高頻變壓器升壓,后整流為直流高壓。在電阻負(fù)載條件下,輸出直流電壓達(dá)到55kV,電流達(dá)到15mA,工作頻率為25.6kHz。
折疊濾波器
傳統(tǒng)的交流-直流(AC-DC)變換器在投運(yùn)時,將向電網(wǎng)注入大量的諧波電流,引起諧波損耗和干擾,同時還出現(xiàn)裝置網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)惡化的現(xiàn)象,即所謂"電力公害",例如,不可控整流加電容濾波時,網(wǎng)側(cè)三次諧波含量可達(dá)(70~80)%,網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)僅有0.5~0.6。
電力有源濾波器是一種能夠動態(tài)抑制諧波的新型電力電子裝置,能克服傳統(tǒng)LC濾波器的不足,是一種很有發(fā)展前途的諧波抑制手段。濾波器由橋式開關(guān)功率變換器和具體控制電路構(gòu)成。與傳統(tǒng)開關(guān)電源的區(qū)別是:(l)不僅反饋輸出電壓,還反饋輸入平均電流; (2)電流環(huán)基準(zhǔn)信號為電壓環(huán)誤差信號與全波整流電壓取樣信號之乘積。
折疊供電系統(tǒng)
分布式電源供電系統(tǒng)采用小功率模塊和大規(guī)?？刂萍呻娐纷骰静考?利用新理論和技術(shù)成果,組成積木式、智能化的大功率供電電源,從而使強(qiáng)電與弱電緊密結(jié)合,降低大功率元器件、大功率裝置(集中式)的研制壓力,提高生產(chǎn)效率。
八十年代初期,對分布式高頻開關(guān)電源系統(tǒng)的研究基本集中在變換器并聯(lián)技術(shù)的研究上。八十年代中后期,隨著高頻功率變換技術(shù)的迅述發(fā)展，各種變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相繼出現(xiàn),結(jié)合大規(guī)模集成電路和功率元器件技術(shù),使中小功率裝置的集成成為可能,從而迅速地推動了分布式高頻開關(guān)電源系統(tǒng)研究的展開。自八十年代后期開始,這一方向已成為電力電子學(xué)界的研究熱點,論文數(shù)量逐年增加，應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)大。
分布供電方式具有節(jié)能、可靠、高效、經(jīng)濟(jì)和維護(hù)方便等優(yōu)點。已被大型計算機(jī)、通信設(shè)備、航空航天、工業(yè)控制等系統(tǒng)逐漸采納,也是超高速型集成電路的低電壓電源(3.3V)的為理想的供電方式。在大功率場合,如電鍍、電解電源、電力機(jī)車牽引電源、中頻感應(yīng)加熱電源、電動機(jī)驅(qū)動電源等領(lǐng)域也有廣闊的應(yīng)用前景。高頻逆變式整流焊機(jī)電源是一種高性能、高效、省材的新型焊機(jī)電源,代表了當(dāng)今焊機(jī)電源的發(fā)展方向。由于IGBT大容量模塊的商用化,這種電源更有著廣闊的應(yīng)用前景。
逆變焊機(jī)電源大都采用交流-直流-交流-直流(AC-DC-AC-DC)變換的方法。50Hz交流電經(jīng)全橋整流變成直流,IGBT組成的PWM高頻變換部分將直流電逆變成20kHz的高頻矩形波,經(jīng)高頻變壓器耦合, 整流濾波后成為穩(wěn)定的直流,供電弧使用。
由于焊機(jī)電源的工作條件惡劣,頻繁的處于短路、燃弧、開路交替變化之中,因此高頻逆變式整流焊機(jī)電源的工作可靠性問題成為關(guān)鍵的問題,也是用戶關(guān)心的問題。采用微處理器做為脈沖寬度調(diào)制(PWM)的相關(guān)控制器,通過對多參數(shù)、多信息的提取與分析,達(dá)到預(yù)知系統(tǒng)各種工作狀態(tài)的目的,進(jìn)而提前對系統(tǒng)做出調(diào)整和處理,解決了當(dāng)前大功率IGBT逆變電源可靠性。
國外逆變焊機(jī)已可做到額定焊接電流300A,負(fù)載持續(xù)率60%,全載電壓60~75V,電流調(diào)節(jié)范圍5~300A,重量29kg。
折疊直流電源模塊
大功率開關(guān)型高壓直流電源廣泛應(yīng)用于靜電除塵、水質(zhì)改良、醫(yī)用X光機(jī)和CT機(jī)等大型設(shè)備。電壓高達(dá)50~l59kV,電流達(dá)到0.5A以上,功率可達(dá)100kW。
自從70年代開始,日本的一些公司開始采用逆變技術(shù),將市電整流后逆變?yōu)?kHz左右的中頻,然后升壓。進(jìn)入80年代,高頻開關(guān)電源技術(shù)迅速發(fā)展。德國西門子公司采用功率晶體管做主開關(guān)元件,將電源的開關(guān)頻率提高到20kHz以上。并將干式變壓器技術(shù)成功的應(yīng)用于高頻高壓電源,取消了高壓變壓器油箱,使變壓器系統(tǒng)的體積進(jìn)一步減小。
國內(nèi)對靜電除塵高壓直流電源進(jìn)行了研制,市電經(jīng)整流變?yōu)橹绷?采用全橋零電流開關(guān)串聯(lián)諧振逆變電路將直流電壓逆變?yōu)楦哳l電壓,然后由高頻變壓器升壓,后整流為直流高壓。在電阻負(fù)載條件下,輸出直流電壓達(dá)到55kV,電流達(dá)到15mA,工作頻率為25.6kHz。
折疊濾波器
傳統(tǒng)的交流-直流(AC-DC)變換器在投運(yùn)時,將向電網(wǎng)注入大量的諧波電流,引起諧波損耗和干擾,同時還出現(xiàn)裝置網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)惡化的現(xiàn)象,即所謂"電力公害",例如,不可控整流加電容濾波時,網(wǎng)側(cè)三次諧波含量可達(dá)(70~80)%,網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)僅有0.5~0.6。
電力有源濾波器是一種能夠動態(tài)抑制諧波的新型電力電子裝置,能克服傳統(tǒng)LC濾波器的不足,是一種很有發(fā)展前途的諧波抑制手段。濾波器由橋式開關(guān)功率變換器和具體控制電路構(gòu)成。與傳統(tǒng)開關(guān)電源的區(qū)別是:(l)不僅反饋輸出電壓,還反饋輸入平均電流; (2)電流環(huán)基準(zhǔn)信號為電壓環(huán)誤差信號與全波整流電壓取樣信號之乘積。
折疊供電系統(tǒng)
分布式電源供電系統(tǒng)采用小功率模塊和大規(guī)模控制集成電路作基本部件,利用新理論和技術(shù)成果,組成積木式、智能化的大功率供電電源,從而使強(qiáng)電與弱電緊密結(jié)合,降低大功率元器件、大功率裝置(集中式)的研制壓力,提高生產(chǎn)效率。
八十年代初期,對分布式高頻開關(guān)電源系統(tǒng)的研究基本集中在變換器并聯(lián)技術(shù)的研究上。八十年代中后期,隨著高頻功率變換技術(shù)的迅述發(fā)展，各種變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相繼出現(xiàn),結(jié)合大規(guī)模集成電路和功率元器件技術(shù),使中小功率裝置的集成成為可能,從而迅速地推動了分布式高頻開關(guān)電源系統(tǒng)研究的展開。自八十年代后期開始,這一方向已成為電力電子學(xué)界的研究熱點,論文數(shù)量逐年增加，應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)大。
分布供電方式具有節(jié)能、可靠、高效、經(jīng)濟(jì)和維護(hù)方便等優(yōu)點。已被大型計算機(jī)、通信設(shè)備、航空航天、工業(yè)控制等系統(tǒng)逐漸采納,也是超高速型集成電路的低電壓電源(3.3V)的為理想的供電方式。在大功率場合,如電鍍、電解電源、電力機(jī)車牽引電源、中頻感應(yīng)加熱電源、電動機(jī)驅(qū)動電源等領(lǐng)域也有廣闊的應(yīng)用前景。
高頻逆變式整流焊機(jī)電源是一種高性能、高效、省材的新型焊機(jī)電源,代表了當(dāng)今焊機(jī)電源的發(fā)展方向。由于IGBT大容量模塊的商用化,這種電源更有著廣闊的應(yīng)用前景。
逆變焊機(jī)電源大都采用交流-直流-交流-直流(AC-DC-AC-DC)變換的方法。50Hz交流電經(jīng)全橋整流變成直流,IGBT組成的PWM高頻變換部分將直流電逆變成20kHz的高頻矩形波,經(jīng)高頻變壓器耦合, 整流濾波后成為穩(wěn)定的直流,供電弧使用。
由于焊機(jī)電源的工作條件惡劣,頻繁的處于短路、燃弧、開路交替變化之中,因此高頻逆變式整流焊機(jī)電源的工作可靠性問題成為關(guān)鍵的問題,也是用戶關(guān)心的問題。采用微處理器做為脈沖寬度調(diào)制(PWM)的相關(guān)控制器,通過對多參數(shù)、多信息的提取與分析,達(dá)到預(yù)知系統(tǒng)各種工作狀態(tài)的目的,進(jìn)而提前對系統(tǒng)做出調(diào)整和處理,解決了當(dāng)前大功率IGBT逆變電源可靠性。
國外逆變焊機(jī)已可做到額定焊接電流300A,負(fù)載持續(xù)率60%,全載電壓60~75V,電流調(diào)節(jié)范圍5~300A,重量29kg。
折疊直流電源模塊
大功率開關(guān)型高壓直流電源廣泛應(yīng)用于靜電除塵、水質(zhì)改良、醫(yī)用X光機(jī)和CT機(jī)等大型設(shè)備。電壓高達(dá)50~l59kV,電流達(dá)到0.5A以上,功率可達(dá)100kW。
自從70年代開始,日本的一些公司開始采用逆變技術(shù),將市電整流后逆變?yōu)?kHz左右的中頻,然后升壓。進(jìn)入80年代,高頻開關(guān)電源技術(shù)迅速發(fā)展。德國西門子公司采用功率晶體管做主開關(guān)元件,將電源的開關(guān)頻率提高到20kHz以上。并將干式變壓器技術(shù)成功的應(yīng)用于高頻高壓電源,取消了高壓變壓器油箱,使變壓器系統(tǒng)的體積進(jìn)一步減小。
國內(nèi)對靜電除塵高壓直流電源進(jìn)行了研制,市電經(jīng)整流變?yōu)橹绷?采用全橋零電流開關(guān)串聯(lián)諧振逆變電路將直流電壓逆變?yōu)楦哳l電壓,然后由高頻變壓器升壓,后整流為直流高壓。在電阻負(fù)載條件下,輸出直流電壓達(dá)到55kV,電流達(dá)到15mA,工作頻率為25.6kHz。
折疊濾波器
傳統(tǒng)的交流-直流(AC-DC)變換器在投運(yùn)時,將向電網(wǎng)注入大量的諧波電流,引起諧波損耗和干擾,同時還出現(xiàn)裝置網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)惡化的現(xiàn)象,即所謂"電力公害",例如,不可控整流加電容濾波時,網(wǎng)側(cè)三次諧波含量可達(dá)(70~80)%,網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)僅有0.5~0.6。
電力有源濾波器是一種能夠動態(tài)抑制諧波的新型電力電子裝置,能克服傳統(tǒng)LC濾波器的不足,是一種很有發(fā)展前途的諧波抑制手段。濾波器由橋式開關(guān)功率變換器和具體控制電路構(gòu)成。與傳統(tǒng)開關(guān)電源的區(qū)別是:(l)不僅反饋輸出電壓,還反饋輸入平均電流; (2)電流環(huán)基準(zhǔn)信號為電壓環(huán)誤差信號與全波整流電壓取樣信號之乘積。
折疊供電系統(tǒng)
分布式電源供電系統(tǒng)采用小功率模塊和大規(guī)?？刂萍呻娐纷骰静考?利用新理論和技術(shù)成果,組成積木式、智能化的大功率供電電源,從而使強(qiáng)電與弱電緊密結(jié)合,降低大功率元器件、大功率裝置(集中式)的研制壓力,提高生產(chǎn)效率。
八十年代初期,對分布式高頻開關(guān)電源系統(tǒng)的研究基本集中在變換器并聯(lián)技術(shù)的研究上。八十年代中后期,隨著高頻功率變換技術(shù)的迅述發(fā)展，各種變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相繼出現(xiàn),結(jié)合大規(guī)模集成電路和功率元器件技術(shù),使中小功率裝置的集成成為可能,從而迅速地推動了分布式高頻開關(guān)電源系統(tǒng)研究的展開。自八十年代后期開始,這一方向已成為電力電子學(xué)界的研究熱點,論文數(shù)量逐年增加，應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)大。
分布供電方式具有節(jié)能、可靠、高效、經(jīng)濟(jì)和維護(hù)方便等優(yōu)點。已被大型計算機(jī)、通信設(shè)備、航空航天、工業(yè)控制等系統(tǒng)逐漸采納,也是超高速型集成電路的低電壓電源(3.3V)的為理想的供電方式。在大功率場合,如電鍍、電解電源、電力機(jī)車牽引電源、中頻感應(yīng)加熱電源、電動機(jī)驅(qū)動電源等領(lǐng)域也有廣闊的應(yīng)用前景。
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Honsberg FLEX-(I+K) HD2KO1-015GM015 (220cst oil)
Aeromatic 8.610.025
Turck ZWKP3-6/S90,:8013867
BK MIKRO 6204319 BK MIKRO
ICAR Typ MLR 25 L 40 20 2563/A
parker 3781050
FIORENTINI DEUTSCHLAND GMBH DIVAL600/G 280MP PN16/25
VOGTLIN GSC-C9SA-FF12 NR. 110061 Medium the air
END-Armaturen GmbH & Co. KG DG2D3121025
Cerulean 37928
Baruffaldi NS.COD. 999.192.08150 SERVOAMPL. DMS-08 BF
INA ABAL 52
Beckhoff EL9410
Kubler 8.5850.1221.G122
Conec AG Artikel-Nr.: 74082D,Bezeichnung: PD 555- 5K04A
InterApp B10250.23-2BE.4GT.TS +IA450D.F10-F1222
Enerpac SURDL352E002
KUEBLER 6.130.012.850
emecanique XPSAV11113P
SITEC GmbH 719.0006-2-LD
hydac N5DM002 349494
B&R Industrie-Elektronik GmbH X67DM1321
PFLITSCH 6.15326ZU211613SB
IFM SI5002
MRS Electronic STECKERPAKET FUR M2600 CAN SPS Nr.108888
Weber Dieter ZP-6 100x140x350 8140-021b;0145616
Turck S32SR-VP44X NR1440010
Phoenix Nr.2832849
zimmer MKS3005AK.
Stemmann-Technik GmbH 6262592 LP60SL44WEGE
PE(50A)+PE+9X10A/480V+24X10A/24V+9XPB
motrona GV471
LEONI V45466-B12-G17
SMW 12484
Beck 901.61111M4 5-20mbar
UNICORN UA07041-E1-CCT-R2-1001
Haug 06.8941.000
tuenkers 285425 V 80.1 BR2 T12 5-135Grad
hydac VD5D.0/-L24
ITT Lowara Gleitringdlchtung D15 Q1Q2VFF
Releco C2-A20FX/DC24V R
Vahle LTE/LTE-U 10 Nr.0165026
binks 192939
heidenhain 309777-10
Saltus 8699001133 7219912/5283149
ETA 3120-F524-P7T1-W19KG4-10A
heidenhain 393000-07
MOOG GmbH D661-4697C
SCHNEIDER 9001KR24RH8
microsonic ZWS-70/CI/QS
Burster Praezisionsmesstechnik GmbH & Co KG 8526-6005
kuhse KUS 3.50 230V AC 2200800157
Kral AG(pump) HPD 61
MOOG GmbH D633-308B
TOX 312029，ZAK 008.010.000 Kraftsensor
Rexroth R911298729,MSK060C-0600-NN-S1-UG0-NNNN
SCHUNK MMS 22-S-M8-PNP ID: 0301032
Emerson Typ KDD2,5/S/600V/290A/50Hz/00
Woerner 47637860 KUI/UB
Rexroth VT-VSPA1-1-1X
Murrelektronik GmbH Nr:7000-41441-0000000
Beckhoff Automation GmbH KL9010
Beckhoff Automation GmbH EL2904
TWK CRD58-4096R4096C2Z01
SIEMENS 6DD1684-0GD0
WOERNER Smeersystemen BV DPI-D/09
Turck PK010R-P13-2UP8X-V1141 .6833005
SIEMENS 7ML1123-1EA50
keystone Seals DN250 for FIG 14-343
LAP LAP 30PDL/PDL-00008+Schutzkappe PDL-00010
Galtech 1 SPA 1,2 D - 10GG0
SMW 26594
Bedia 420159
hydac EDS 3446-2-0100-000
Hawe R2,6/B13 Z3.0-A/500 730110068
SIEMENS 7ML5221-1BA11
EMB M25-S
Proxitron IKZ 182.23GH(2229D)，10-30VDC
hydac 0160D 010 BN4HC
SIEMENS 7ME4100-1DD10-1AC1
Euchner TZ1RE024RC18VAB-C1823 Nr.88091
WENGLOR HN70PA3
PCB M006EJ001BP
ACE MA 600 M
Turck DBI10U-M30-AP4X2 NR1582231
Maximator 3640.0112 VP54.01.13
Hilgendorf QA1540SP
B&R Industrie-Elektronik GmbH 3BP152.4
BTR RKAk-E10, 0,5 - 10 s order-.110 304 41 20 03
Honsberg KM-020GK030
ATOS SP-ZH-7P
Hawe R4,2
Beckhoff Automation GmbH EL5001
hydac 1300R010BN4HC
Dipl.-Ing. Wilhelm Winkelmann GmbH & Co. KG FKE3150402
SCHMERSAL AZM 161SK-12/12RKA-024
Konecranes GmbH 1832200320
pall AB1A0507H4
Turck RSM-RKM579-3M NR：6605527
Ashcroft 45=1279=S=S=04=L=0/25000=KPA
AirCom RGDJ-08H
Knick P27000H1-S001
GUTEKUNST KM-3190
Sommer-automatic GmbH & Co. KG GP19-B
Lambrecht 00.14522.100040
ABB PFVI 401
P+F AVS36M-03SBEAOBN-0012
heidenhain 735117-52
comar 200-CME-AS C12
parker 3781040
heidenhain ID 310128-03
SIEMENS 3SB3400-3U
SCHUNK GMBH＆CO KG 0301478 IN 80/S-M8
HYDROTECHNIK 31V7-72-35.030（25-600L/min）
GoTec Automation GmbH & Co. KG ( Lika Germany) I58-H-1024ZCU46RL2
Turck WK4.4T-4/S618 6673910
IFM OJ5142
schmalz VS-V-D-PNP
hydac HDA 3840-A-350-124（15m） 907605
Eisele Pneumatics GmbH & Co. KG 43-1008
Beck GmbH 930.83.222511
Balluff GmbH BNS 819-X496-99-R-11
SIEMENS 7ML1136-0BA30
Di-soric Industrie-electronic GmbH & Co. KG DCCQ 05 M 0.8 PSLK
hydac 0660D005BN4HC
SIEMENS 6EP1 931-2FC21
SIEMENS 6DD1610-0AH4
elmot TEQFA90L4A
MICRO DETECTORS BX80A/1P-1H
hydac VM5C.0
microsonic MIC+130/DD/TC Nr：22310
HARTING 19200160251
Turck BI8-M18-VP6X-H1141 .4605156
Turck BS4151-0/9 Nr:6904718
KUHNKE 72.02
Turck FCS-GL1/2A4P-AP8X-H1141 Nr.6870242
SIEMENS 6EP1 931-2EC21
barcontrol PDS-1-016-M-4-1
SICK DFS60B-S4EK02048
WENGLOR 301-351-108
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH FDA612SR
SIEMENS 7ML5221-2DA11-Z Y15
ME-Messsysteme GmbH GSV-1A ±10/250/3,5
Siba 2068132.14
Beck GmbH 930.87.222511
SPEEDERMOTION RID34-8/1 DS 5 A DISEG
MICHAEL RIEDEL Riedel ART-NR.0025-00005000
hydac EDS3446-1-0100-000
Turck BI5U-MT18-AP6X-H1141 Nr:1635240
Murr 58154
Rexroth 4WRA6W1-30-2X/G24N9K4/V
ATOS DPZO-AE-373-S5.32
Proxitron IKOH 100.38G
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH ZA9602FS3V12
SCHROFF 13105-027
Eaton（moeller） DILM150-22(RDC24)
Karl Klein 88606-1.620MOTOR 2D 56 K30-2 W OL 45/70W;WEITSP
Funke TPL01-L-22-11
Vahle ZF 2/153515
IMTRON TSA-DC1 Nr:200284
Honsberg MR1K-020GM004-212
Balluff GmbH BTL5-E10-M0750-K-SR32
ZANDER FS5
balluff BES 516-324-G-E4-C-03
Turck B8141-0 Nr:69049
EMB M20-S
Gemue 205 10D 720 51 2450/60
Turck NI20-CK40-Y1X-H1141 .4065200
SIEMENS 6DD1607-0CA1
GETTING G.O.TTING HG 71400 WA 16 Bit, 409 KHz
ROLLON 004-022713 TEX-02080/2/CEX30-088-2RS
IMPAC Infrared GmbH IMPAC IN300 Artikel-Nr.3856330 2-Leiter-Pyrometer
4...20 mA
ATOS JPR-212/WG
SIEMENS 3KA7123-3AA00
Hawe DS2-1
Kll KTS 40-80-T
Murr 6686071
fanal FF4-10VDS
ACS CONTROL SYSTEM GmbH M-25EE03P2S
relem 08910-A3500x25
Bender MK2007CBM
Murr 85060
DOLD 62552
binks 250532 Dichtungssatz (11B Hydr.Motor)
Phoenix PLC-OSC-24DC/24DC/2,Nr:2966634
DOLD MK5880N.38/200 DC24V,Art-.0054048
pizzato VF KEY 2，Nr.028VFKEY20000000000
Hawe CDK3-5
BAUMUELLER DSO 100 L25 Nr.20834213 Art.Nr.385126
HBM 1-MP01
WALTER MASCHINENBAU GmbH 92108273
Rexroth CSH01.3C-PB-ENS-NNN-CCD-S2-S-NN-FW R911328869
RD SK 700E-152-340-A
hydac EDS 344-2-016-000
DRAGO Messtechnik GmbH Art.-Nr DG3200
Gestra RK 41,DN 80
specken drumag 079070016 258SD 24VDC
Hoffmann 614810 10
SCHNEIDER BRS3ADW850ABA
Beck 930.8322251
Turck BL20-E-8DO-24VDC-0.5A-P NR6827226
B&R 8MSA6X.E1-D500-1
Rexroth R911295326 HMS01.1N-W0070-A-07-NNNN
Turck BI5U-M18-AP6X-H1141 Nr.1635140
SIEMENS 7ML1930-1BL
Eaton DGMX2-3-PA-BW-B-40
Honsberg VO-015GA0080
NELSON Art.-Nr. 38-09-71
SED Flow MEMB.DN 4-12 PTFE-TM/EPDM 0,50mm 00210.190.050
Stieber RS/CI 35/8
Hawe GS 2-2-X 24
Releco C 4-A40D/DC220V
Hawe MVX64C266
TR 64-200-021
votechnik MUW 200-4
Turck BI10U-S30-AP6X-H1141 .1636600
Proxitron OAA703 Art :6048A
Wolfgang Warmbier GmbH & Co. KG 1250.47002.R
Turck BI10-G30-Y1X .40200
EXCELLO X.1009.6805
fluvo schmalenberger GmbH + Co. KG Z 5016/2-5,5 IE2 Nr. 2003003854/3
AirCom R160-04B15-01
Rexroth 608830230
E+H COY280-WP，NR.51511015
heidenhain AELS 186C 20,000 RN 52S12;ID NR.658492-01
MONEC CBR 300
Gunda VPAC3122SK0212 PAC112.2.3SK023
SIEMENS 7ME6910-1AA30-1AA0
Dirak 200-9001
Heidenhian ID：358698-60
Turck IM33-12EX-HI ,Nr.:7506444
parker D1VW002MNJW
parker PGP502A0012CP2D1NE3E2B1B1
MULTI CONTACT 30.0063 EG-TS-M50 150/4-5
PERJES VA12 PB C-ARR 24VCC SPE-001 OR90D
HARTING 9990000305
JUMO 701150/8-01-0253-2001-25/005,058
ETA 2210-S211-P1M1-H111-3A
SCHNEIDER XS608B1NAL2
Walther-Werke 125A 5P 400V 6h IP67 ５７９
Regina-1 2719008311S gerade, Feder, Schwarzstahl
ACE GS-28-250-EE-1050N-K41188
Balance Systems 9TRASDULT03010
parker W08LCF
HAZET 1953-60
B&R 8MSA5M.R0-B500-1
MOOG D661-4157B
Turck BI2-EG08K-AP6X-V1131 Nr:4669450
Foxboro P0931RQ
parker D1VW001CNJW91
Hawe TQ43-A5 120L/min
knitter MTG 206 S
binks 250087
EMOD B112M/2AXWUOL16 motor Nr 7300702
Turck BL20-PF-24VDC-D .6827007
Honsberg RRI-010PI/A7PSP.2E
Bucher QX33-010R 100017997
FSG PW70d/A/IP40
SAIA KOP160J7MWVAN00
suco 0159-42914-1-001 set:1.6Mpa
Beckhoff Automation GmbH KL4132
Turck BIM-UNT-AP6X-0,6-RS4/S1160 Nr： 4685757
Phoenix 1550986 SAC-4P-M 8MR/1,0-950/M 8FR
brinkmann TC 460/530+001
ROFIN-LASAGLASERS 341426
OMAL M376E16L74 DN150
HARTING 9350009914
ODU Steckverbindungssysteme GmbH & Co. KG 656-163-002-000-000
Isoloc NT 80/30 Nr:40803
Turck MS96-12R/24VDC Nr:5231007
DEMKE-ELECTRONIC 154-24 12.5A
Turck BI2-CRS260-AP4X2-H1141/S34 NR：4570890
SIKO DA04-02-0050-2-E-B
KRAUS&NAIMER CAD11 D-R781*01 KN1
Hengstler 0 464 165
Turck WAK4-1.5-WAK4/P00 Nr.8006766
STM RLM30-P-0:1M
AirCom D4A-06
AFAG as08/15
Bucher DPRA-116-3-3
Balluff GmbH BOS 5K-PS-ID10-S75
heidenhain AK ERM 280 2048 01 Id: 393000-24
Beck 930.8022251
Bauer Gear Motor GmbH Artikel-Nr.BAU2508109
Turck TB-M18-H1147 NR703001
KTR GS48/64SHDHGS6.0-Φ45.6.0-Φ48 KTR.346971
Honsberg MR-025GM040
BERNSTEIN 609.2186.039
Peter Hirt TN93 X = 40mm
Buhler 000029900 2001000 61522 NS 25/25-AM-SK661 / 320
Euchner MGB-H-AA1A1-R-100464,NR:100464
FSG G35-PK613/01 141.6/1 5KΩ/352° ID.5710S01-128.003
Dopag C-401.09.01
SCHONBUSH INCA 0814° PNP M8
Turck BI2-G12-Y1X Nr:40100
heidenhain LC183-740 Id.557679-07
Hengstler AC58/0013 EK.42.SGH,10-30VDC=/0.2A NR:0565001
SIEMENS 7MH7560-1AA01
parker CAVOMOT2,5X10PM-I145-C
Vester PKI-50/W-3-P2
AFAG 11011031
SICK M40E-64A523RB0
Ebm D2D146-AF02-14
SIEMENS 7ML5033-1BA00-1A
suco 0184-45803-1-042
KRACHT KF4/150G10BP007DP1+DK 4 A 16
LEROY-SOMER 4P LS71L 0.25kW B5 230VD/400VY 50Hz FCR 5.0N.m
Murrelektronik GmbH Nr:7000-41421-0000000
Vahle Type KST2/40 Nr.0168073
Turck NI12U-EG18SK-VN4X Nr:1581901
Schmersal Holding KG FWS 3505C-2204 Nr. 1133727
JUMO 02031/81-043-000-00-2000-40-10-6-40-13-460/707/7
Fibro 2470.12.010.017
PMA 9407-967-34001
brinkmann TH1106B500-65XZ+267
Vickers 5CK301S2
EDAG RF-08-30.02
Honsberg MR1K-020GM040E+FLEX-K-MR1KIKKO
MSE Filterpressen GmbH 33267604
H+L WE04-4P100
dunkermotoren Motor GR 63x25, 24VDC SNR 88442 02361
Bürklin 91 F 776（100M）
Micro-Epsilon Messtechnik GmbH & Co. KG PCI1402-3/I 4-20MA
Fotoelektrik Pauly GmbH & Co. KG PP2441q/308/R153E /e2
Turck MS1-33EX0-R .5313102
BTR NETCOM GmbH KRA-M4/1 24VDC
Wachendorff WDG-80H-18-1024-ABN-I24-L3
SIEMENS 6DD1606-0AD1
heidenhain ID:526974-12
SCHUNK PGN100-1 371102
SIEMENS 5SH317
Siba URZ 16A gRL 600V 10x38mm . .6003434.16
SCHNEIDER XS1N30PA349TF
Beckhoff C9900-S351
Rexroth 4WRZ-16E150-71/6EG24N9ETK4/D3M
SMW-AUTOBLOK 1/16 inch x 90° Nr.12072130
STEINEL 0896205, IS 360 D
HELM .390
Turck BI15-CK40-AP6X2-H1141 w/BS5 Nr.1625020
AirCom F465-06EL
wandfluh GmbH APWS4D101-50-G24
Turck NI8-M18-LIU
LOVEJOY SP480263;ZK 48
gehweiler-lehn EL-00041, IN15-30HTPSNB, 16m Kabel
SMW GBK-B 500 Nr：035565
Turck WWAK3P2-5/P00/S105,:8016161
LKM Type 121 In：RTD PT100,0…200℃
Murr Murr: 7000-08121-2200300
SIEMENS 1LA9133-4LA60-Z A11+K20+K50+ K94
votechnik FTI 10.1.67.4. K1 Nr.053103
SCHNEIDER Nr.BRS3ADW850ABA
binks 171789
SCHNEIDER LTMR100CFM
Turck FXDP-IM8-0001 Nr:6825400
R+W MK4/20/37 D1:10H7 D2:10H7
Beck 930.8322251
Tesa GT22/3210925
EXCELLO X.1000.7334
WENGLOR IL008BE42VB8
B&R Industrie-Elektronik GmbH 7AI354.70
Phoenix 3118203
SMW 26116
P+F CCN15-30GS60-A2-V1,PART .189958
stotz P65a-10-P
motrona FM 260
Eletta Flow V1 - GL20
SCHNEIDER TCSESM163F2CU0
HARTING 9330062616
JAKOB 30833-0200
Murr 67900
braeuer 8.513E+13
Vahle US 10 S Nr.0165009
GANTER GN 425.3-10-125-NI
Rexroth R900558356 4WRAE10E60-2X/G24N9K31/A1V
binks 250608
SIEMENS 7ML5221-1DA17
Murr 85087
HARTING 9330102702
FHF HPW11;21225103
AEG 2P 400-495HF
Baumer FSDK 07D9601/KS35A
Turck IM21-14EX-CDTRI Nr:7505651
Turck FLDP-IOM88-0001 Nr.6825322
Wilo 135.01.009/3 NR.6016134
Eurogi EMSR1SC/24C 31E018781
Sommer COR0350150
Phoenix VS-08-RJ45-5-Q/IP20,Nr:1656725
Helios C/RK/3/G1 1 /2-3000W
GEWEFA Gmbh 05.032.901
suco 1-1-66-621-003
MIMAVEN TRAFO II 15KVA 690/230 V IP00
Turck BTS-DSC26-EB2 Nr:6900223
Beck 930.80.222511 16645-0006
balluff BES 516-3007-G-E4-C-S4-00,3
RIFOX Typ WU-1101-ZR DN 25
ESCHA WWAK4-1-WAS4/S366/S367
DOLD 51284
MICHAEL RIEDEL Riedel ART-NR.0025-00006300
Sommer-automatic GmbH & Co. KG GP240-B
BOEHLER UTP 86FN 2.5*300mm 14901 (31.5kg)
DRIVE SYSTEMS SRL MP66M :154603/04
Mink STL3001-K2
Rexroth R901074813 4WRZE32W8-520-7X/6EG24N9ETK31/F1D3M
Sterling 43048969
Ahlborn Mess- und Regelungstechnik GmbH LT01901
Vester PGI-L/3-P/S
hydac Certificate of origin (HYDAC)
HBM 1-T20WN/10NM
DENISON 054-38062-5
EA ED620852
SIEMENS 7ML1136-0BA30
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電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
電源的電磁干擾水平是設(shè)計中難的部分，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。由于直流到直流的轉(zhuǎn)換器很常用，所以硬件工程師或多或少都會接觸到相關(guān)的工作，本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案[1] 。
電源設(shè)計中即使是普通的直流到直流開關(guān)轉(zhuǎn)換器的設(shè)計都會出現(xiàn)一系列問題，尤其在高功率電源設(shè)計中更是如此。除功能性考慮以外，工程師必須保證設(shè)計的魯棒性，以符合成本目標(biāo)要求以及熱性能和空間限制，當(dāng)然同時還要保證設(shè)計的進(jìn)度。另外，出于產(chǎn)品規(guī)范和系統(tǒng)性能的考慮，電源產(chǎn)生的電磁干擾(EMI)必須足夠低。不過，電源的電磁干擾水平卻是設(shè)計中難精確預(yù)計的項目。有些人甚至認(rèn)為這簡直是不可能的，設(shè)計人員能做的多就是在設(shè)計中進(jìn)行充分考慮，尤其在布局時。
盡管本文所討論的原理適用于廣泛的電源設(shè)計，但我們在此只關(guān)注直流到直流的轉(zhuǎn)換器，因為它的應(yīng)用相當(dāng)廣泛，幾乎每一位硬件工程師都會接觸到與它相關(guān)的工作，說不定什么時候就必須設(shè)計一個電源轉(zhuǎn)換器。本文中我們將考慮與低電磁干擾設(shè)計相關(guān)的兩種常見的折中方案;熱性能、電磁干擾以及與PCB布局和電磁干擾相關(guān)的方案尺寸等。文中我們將使用一個簡單的降壓轉(zhuǎn)換器做例子，如圖1所示。
普通的降壓轉(zhuǎn)換器普通的降壓轉(zhuǎn)換器
圖1.普通的降壓轉(zhuǎn)換器
在頻域內(nèi)測量輻射和傳導(dǎo)電磁干擾，這就是對已知波形做傅里葉級數(shù)展開，本文中我們著重考慮輻射電磁干擾性能。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中，引起電磁干擾的主要開關(guān)波形是由Q1和Q2產(chǎn)生的，也就是每個場效應(yīng)管在其各自導(dǎo)通周期內(nèi)從漏極到源極的電流di/dt。圖2所示的電流波形(Q和Q2on)不是很規(guī)則的梯形，但是我們的操作自由度也就更大，因為導(dǎo)體電流的過渡相對較慢，所以可以應(yīng)用Henry Ott經(jīng)典著作《電子系統(tǒng)中的噪聲降低技術(shù)》中的公式1。我們發(fā)現(xiàn)，對于一個類似的波形，其上升和下降時間會直接影響諧波振幅或傅里葉系數(shù)(In)。
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