 |
上海壹僑國際貿(mào)易有限公司
主營產(chǎn)品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
8
聯(lián)系電話
|
上海壹僑國際貿(mào)易有限公司
主營產(chǎn)品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
聯(lián)系電話
| 參考價 | 面議 |
更新時間：2025-03-22 17:52:08瀏覽次數(shù)：545
聯(lián)系我們時請說明是化工儀器網(wǎng)上看到的信息，謝謝!
| 產(chǎn)地類別 | 進(jìn)口 | 應(yīng)用領(lǐng)域 | 生物產(chǎn)業(yè),地礦,道路/軌道/船舶 |
|---|
1062400500 SAIL-M12WM12W-PB-5.0E
1062401000 SAIL-M12WM12W-PB-10E
1062430000 PF RS 100 BK SET 160mm
1062440000 SLD 5.08/24/90G 3.2SN BK BX
1062490000 IE-C6ES8UG0550A40A40-E
1062520000 WTL 6/1 EN STB SW
1062530000 IE-C5ES8UG0020A44A40-X
1062550000 IE-FM5Z2VO0005MLD0LD0X
1062570000 IE-FM5Z2VO0002MLD0LD0X
1062580000 IE-FM5Z2VO0010MLD0LD0X
1062590000 IE-BSC-V14M-SCRJ-MM-C
1062600000 IE-BSC-V14M-SCRJ-SM-C
1062610000 IE-BSC-V14M-LCD-MM-C
1062620000 IE-BSC-V14M-LCD-SM-C
1062660000 WQV 6/5
1062670000 WQV 6/6
1062680000 WQV 6/7
1062700000 KISC M2.5X4.5 WTR2.5
1062720000 WQV 6/12
1062730000 LSF-SMT 5.00/02/135 3.5SN BK TU INK
1062740000 LSF-SMT 5.00/02/135 3.5SN BK TU INK
1062860000 WAD 27 M. BL.
1062890000 SAI-AU M12 EIP 16DI8DOS
1062940000 SL 7.62/08/90B 3.2SN BK BX
1062960000 WAD 27 NEUTRAL
1062970000 BLZ 5.08/04/180F AU OR BX
1062980000 SL-SMT 3.50/06/90G 3.2AU SW RL
1063010000 SL-SMT 3.50/14/90G 3.2AU SW RL
1063020000 SL-SMT 3.50/19/90G 3.2AU SW RL
1063040000 SL 5.00/18/180B 3.2SN GN BX
1063050000 SL 5.08/04/180B 3.2SN GN BX
1063060000 SL 5.08/12/180B 3.2SN GN BX
1063070000 BLZP 5.00HC/03/180 SN BK BX PRT
1063110000 AP VSSC6
1063120000 AP VSSC4
1063140000 SHL-SMT 5.00/03GR 1.5BX
1063150000 SHL-SMT 5.00/04GR 1.5BX
1063170000 SHL-SMT 5.00/03GR 1.5RL
1063180000 SHL-SMT 5.00/04GR 1.5RL
1063210000 SHL-SMT 5.00/03GL 1.5BX
1063220000 SHL-SMT 5.00/04GL 1.5BX
1063240000 SHL-SMT 5.00/03GL 1.5RL
1063250000 SHL-SMT 5.00/04GL 1.5RL
1063260000 BHZ 5.00/02/90LH BK/OR
1063270000 BHZ 5.00/03/90LH BK/OR
1063280000 BHZ 5.00/04/90LH BK/OR
1063300000 WQV 120/2
1063310000 IE-C5ES8UG0100A40A40-X
1063320000 IE-C5ES8UG0100A45A40-X
1063330000 LMZF 5.08/15/180 4.5SN BK BX
1063340000 BLZF 3.50/08/180F SN SW PRT
1063350000 B2L 3.50/16/180LH SN BK BX PRT
1063370000 BLZF 5.08/02/180F SN BK BX PRT
1063400000 WQV 120/3
1063410000 BL 3.50/03/180F SN BK BX PRT
1063420000 BL 3.50/18/180F SN BK BX PRT
1063430000 BL 3.50/21/180F SN BK BX PRT
1063500000 WQV 70/95/2
1063600000 WQV 70/95/3
1063700000 KISC M6X16-Z3
1063720000 VSSC4 CL 12VDC 0.5A
1063730000 VSSC4 CL 24VAC/DC 0.5A
1063740000 VSSC4 CL 48VAC/DC 0.5A
1063760000 VSSC4 CL FG 12VDC 0.5A
1063770000 VSSC4 CL FG24VAC/DC0.5A
1063780000 VSSC4 CL FG48VAC/DC0.5A
1063810000 VSSC4 CL FG 24VAC/DC Ex
1063820000 VSSC4 CL FG 48VAC/DC Ex
1063830000 VSSC4 SL 12VDC 0.5A
1063840000 VSSC4 SL 24VAC/DC 0.5A
1063850000 IE-C5ES8UG0015A45A40-X
1063860000 VSSC4 SL 48VAC/DC 0.5A
1063870000 VSSC4 SL 60VAC/DC 0.5A
1063880000 VSSC4 SL FG 12VDC 0.5A
1063890000 VSSC4 SL FG24VAC/DC0.5A
1063900000 WQV 16-2.5
1063930000 VSSC4 SL FG 24VAC/DC Ex
1063940000 VSSC4 SL FG 48VAC/DC Ex
1063950000 VSSC4 MOV 12VDC
1063960000 VSSC4 MOV 24VAC/DC
1063970000 VSSC4 MOV 48VAC/DC
1063980000 VSSC4 MOV 60VAC/DC
1063990000 VSSC4 MOV 120VAC/DC
1064000000 WQV 16-4/6
1064010000 VSSC4 MOV 150VAC/DC
1064020000 VSSC4 MOV 240VAC/DC
1064030000 VSSC4 GDT 24VAC/DC 20kA
1064040000 VSSC4 GDT55VUC 20kA EX
1064050000 VSSC4 GDT 110VAC/DC20kA
1064060000 VSSC4 GDT 240VAC/DC20kA
1064070000 VSSC4 TAZ 12VDC
1064080000 VSSC4 TAZ 24VAC/DC
1064090000 VSSC4 TAZ 48VAC/DC
1064100000 WQV 35-2.5
1064120000 VSSC4 RC 24VAC/DC
1064130000 VSSC4 RC 240VAC/DC
1064150000 VSSC6 CL 12VDC 0.5A
1064170000 VSSC6 CL 24VAC/DC 0.5A
1064190000 VSSC6 CL 48VAC/DC 0.5A
1064200000 WQV 35-4/6
1064210000 VSSC6 CL 60VAC/DC 0.5A
1064220000 VSSC6 TR CL 12VDC 0.5A
1064230000 VSSC6 TRCL24VAC/DC0.5A
1064240000 VSSC6 TRCL48VAC/DC0.5A
1064250000 VSSC6 TRCL60VAC/DC0.5A
1064260000 VSSC6 CL FG 12VDC 0.5A
1064270000 VSSC6 CLFG24VAC/DC0.5A
1064280000 VSSC6 CLFG48VAC/DC0.5A
1064290000 VSSC6 CLFG60VAC/DC0.5A
1064300000 VSSC6TRCLFG12VDC0.5A
1064310000 VSSC6TRCLFG24VAC/DC0.5A
1064320000 VSSC6TRCLFG48VAC/DC0.5A
1064330000 VSSC6TRCLFG60VAC/DC0.5A
1064340000 VSSC6SL LD 12VDC 0.5A
1064350000 VSSC6SL LD24VAC/DC0.5A
1064380000 VSSC6TRSLLD12VDC0.5A
1064390000 VSSC6TRSLLD24VAC/DC0.5A
1064400000 VSSC6TRSLLD48VAC/DC0.5A
1064420000 VSSC6SL FG LD12VDC0.5A
1064430000 VSSC6SLFGLD24VAC/DC0.5A
1064440000 VSSC6SLFGLD48VAC/DC0.5A
1064460000 WAH 35
1064470000 VSSC6SLFGLD60VAC/DC0.5A
1064480000 WAH 35 BL
1064490000 VSSC6TRSLFGLD12VDC0.5A
1064500000 VSSC6TRSLFGLD24VUC 0.5A
1064530000 VSSC6 MOV 12VDC
1064540000 VSSC6 MOV 24VAC/DC
1064550000 WAH 70 HG
1064560000 WAH 70 BE
1064570000 VSSC6 MOV 48VAC/DC
1064580000 WAH 70 BL
1064600000 VSSC6 MOV 60VAC/DC
1064610000 VSSC6 MOV 120VAC/DC
1064620000 VSSC6 MOV 150VAC/DC
1064630000 VSSC6 MOV 240VAC/DC
1064640000 VSSC6 GDT 24VAC/DC 10kA
1064660000 WAH 120
1064680000 WAH 120 BL
1064690000 VSSC6 GDT 110VAC/DC10kA
1064700000 VSSC6 GDT 110VAC/DC20kA
1064710000 VSSC6 GDT 240VAC/DC10kA
1064720000 VSSC6 GDT 240VAC/DC20kA
1064730000 VSSC6 TAZ 12VDC
1064740000 VSSC6 TAZ 24VAC/DC
1064760000 WAH 185/300 BE
1064780000 WAH 185/300 BL
1064800000 VSSC6 TRLDMOV 12VDC
1064810000 VSSC6 TRLDMOV 24VAC/DC
1064820000 VSSC6 TRLDMOV 48VAC/DC
1064840000 VSSC6 TRLDMOV120VAC/DC
1064850000 VSSC6 TRLDMOV150VAC/DC
1064860000 VSSC6 TRLDMOV240VAC/DC
1064870000 VSSC6TRGDT24VAC/DC10kA
1064890000 VSSC6TRGDT110VAC/DC10kA
1064900000 WQL 2 WFF35
1064920000 VSSC6TRGDT240VAC/DC10kA
1064950000 VSSC6 TRLDTAZ 24VAC/DC
1064980000 VSSC6 RS485
1064990000 VSSC6 RS232
1065000000 WQL 2 WFF70
1065010000 VSSC6 RS485 DP
1065020000 VSSC6 RS485 PA EX
1065080000 BLDF 5.08/05/180F SN OR BX
1065090000 BLDF 5.08/06/180F SN OR BX
1065100000 WQL 2 WFF120
1065110000 BLDF 5.08/07/180F SN OR BX
1065120000 BLDF 5.08/08/180F SN OR BX
1065130000 BLDF 5.08/02/180LR SN OR BX
1065140000 BLDF 5.08/03/180LR SN OR BX
1065150000 BLDF 5.08/04/180LR SN OR BX
1065160000 BLDF 5.08/05/180LR SN OR BX
1065170000 BLDF 5.08/06/180LR SN OR BX
1065180000 BLDF 5.08/07/180LR SN OR BX
1065190000 BLDF 5.08/08/180LR SN OR BX
1065200000 WQL 2 WFF185
1065210000 BLDF 5.08/02/180LH SN OR BX
1065220000 BLDF 5.08/03/180LH SN OR BX
1065230000 BLDF 5.08/04/180LH SN OR BX
1065240000 BLDF 5.08/05/180LH SN OR BX
1065250000 BLDF 5.08/06/180LH SN OR BX
1065260000 BLDF 5.08/07/180LH SN OR BX
1065270000 BLDF 5.08/08/180LH SN OR BX
1065290000 S2LD-THR 3.50/08/90G 3.2SN BK BX
1065300000 WQL 2 WFF300
1065320000 S2LD-THR 3.50/16/90G 3.2SN BK BX
1065330000 S2LD-THR 3.50/20/90G 3.2SN BK BX
1065340000 S2LD-THR 3.50/24/90G 3.2SN BK BX
1065350000 S2LD-THR 3.50/28/90G 3.2SN BK BX
1065360000 S2LD-THR 3.50/32/90G 3.2SN BK BX
1065370000 S2LD-THR 3.50/36/90G 3.2SN BK BX
1065400000 WQL 3 WFF35
1065500000 WQL 3 WFF70
1065600000 WQL 3 WFF120
1065700000 WQL 3 WFF185
1065740000 BLZ 5.00/03/180 SN GR PRT
1065750000 SL 3.50/04/90 3.2SN GY BX
1065770000 SL 5.00/03/90B 3.2SN GR BX
1065800000 WQL 3 WFF300
1065840000 BL 3.50/04/180 SN TGY BX PRT
1066000000 WZAD 70/95
1066040000 PU I 0 N/PE TSG+ 350V
1066100000 WZAD120
1066200000 WZAF 70
1066300000 WZAF 120
1066400000 WZAF 185
1066430000 SL 5.00/04/180 3.2SN GR BX
1066440000 SL 5.00/12/180 3.2SN GY BX
1066450000 SL 5.00/20/180 3.2SN GY BX
1066490000 VSSC6TRCLFG24VAC/DC EX
1066500000 WZAF 300
1066830000 SL 5.00/03/180 3.2SN TGY BX
1066850000 IE-C5ES8UG0010B41B41-E
1066860000 IE-C5ES8UG0020B41B41-E
1066870000 IE-C5ES8UG0050B41B41-E
1066880000 IE-C5ES8UG0100B41B41-E
1067100000 WTW WFF35
1067200000 WTW WFF70
1067230000 AP VSSC6 LB
1067240000 AP VSSC4 LB
1067250000 ACT20P-BRIDGE-S
1067300000 WTW WFF120
1067380000 IE-PI-SCRJ-MM
1067390000 IE-PI-SCRJ-SM
1067400000 WTW WFF185/300
1067410000 IE-PI-SCRJ-POF
1067430000 LSF-SMT 5.00/4/135 1.5SN BK RL PRT
1067470000 EMC-SET
1067490000 EMC-TIE
HAMMA外來油分離器HAMMA手動折射儀
HAMMA外來油分離器HAMMA手動折射儀
旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：
a) 上部進(jìn)氣
b) 中部進(jìn)氣
c) 下部進(jìn)氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因為下部進(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。
旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1]
編輯
整體結(jié)構(gòu)的改變
在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。
在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件
實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大。基于這一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。
由于旋風(fēng)除塵器對微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。
局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)
許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：
a) 上部進(jìn)氣
b) 中部進(jìn)氣
c) 下部進(jìn)氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因為下部進(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。
旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1]
編輯
整體結(jié)構(gòu)的改變
在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。
在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件
實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。
由于旋風(fēng)除塵器對微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。
局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)
許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：
a) 上部進(jìn)氣
b) 中部進(jìn)氣
c) 下部進(jìn)氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因為下部進(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。
旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1]
編輯
整體結(jié)構(gòu)的改變
在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。
在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件
實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。
由于旋風(fēng)除塵器對微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。
局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)
許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：
a) 上部進(jìn)氣
b) 中部進(jìn)氣
c) 下部進(jìn)氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因為下部進(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。
旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1]
編輯
整體結(jié)構(gòu)的改變
在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。
在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件
實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。
由于旋風(fēng)除塵器對微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。
局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)
許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：
a) 上部進(jìn)氣
b) 中部進(jìn)氣
c) 下部進(jìn)氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因為下部進(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。
旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1]
編輯
整體結(jié)構(gòu)的改變
在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。
在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件
實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。
由于旋風(fēng)除塵器對微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。
局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)
許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：
a) 上部進(jìn)氣
b) 中部進(jìn)氣
c) 下部進(jìn)氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因為下部進(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。
旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1]
編輯
整體結(jié)構(gòu)的改變
在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。
在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件
實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。
由于旋風(fēng)除塵器對微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。
局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)
許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
